纸机干网运行中所需张力远大于干毯，因此导网辊危险断面易发生断裂，为此笔者对本厂#4机烘缸导网辊进行了强度校核，以供造纸机械生产厂家设计参考。
1 校核所用原始依据
导网辊结构及尺寸见图1，导辊自重（g）约338kg，聚酯干网实际宽度（l）340cm，聚酯干网工作张力（t）24.5n/cm，中间筒体：φ214mm×8mm，两端筒体：φ214mm×7mm（均为无缝钢管），轴头采用#45钢，辊体受力分析见图1和图2。
图1 #4机导网辊装配结构示意图
图2 辊体受力图
设t=t1=t2=24.5n/cm，l（力距）、d（直径）、d（直径）分别对应各自校核截面而言。
1.1 网张力合力所形成的均布载荷（q1）节能q1=2·t·sinα/2=2×24.5×sin180/2=49n/cm
1.2 自重增加的均布载荷（q2）节能q2=g/l=（338×9.8）/340=9.8n/cm
1.3 总均布载荷（q）节能q=q1+q2=49+9.8=58.8n/cm
2 校核各危险断面
2.1 校核轴c-c截面
2.1.1 计算支反力(ra、rb)节能ra=rb=（q·l）/2=（58.8×340）/2=9996n
2.1.2 计算c-c截面弯矩(mc)节能mc=ra·l=9996×0.225=2249n·m（2.249×106n·mm）
2.1.3 计算c-c截面弯曲应力（σc）
σc=mc/wz=（2.249×106）/（πd3/32）=（2.249×106×32）/（3.142×753）=54.29n/mm2=54.29mpa
2.1.4 查轴的许用弯曲应力［σ-16］
轴头为#45钢，属一般机械，按对称循环变化，查《实用机械设计手册》（上）1985年7月版p691表7-14ⅲ类［σ-16］为64mpa。
2.2 校核筒体e-e截面
2.2.1 计算e-e截面弯矩(me)
me＝ral-q·l/2·（l/2/2）=ra·l-q·l2/8=9996×（4.1/2）-5880×3.42/8=12000n·m（1.2×107n·mm）
2.2.2 计算e-e截面弯曲应力(σe)
σe=me/wz=1.2×107/π（d4-d4）/32d=（1.2×107×32×214）/〔3.142×（2144-1984）〕=47.04n/mm2=47.04mpa
查华南工学院等合编《制浆造纸机械与设备》下册，对于导辊筒体许用弯曲应力［σ］为68.6～98mpa。
d-d截面为非危险截面，校核从略。
导网辊各危险截面弯曲应力比较见下表：
项 目c-ce-e实际应力 mpa
许用应力 mpa54.3
6447.0
68.6～98
可见轴c-c截面实际弯曲应力最大，是设计考虑的关键，若以轴头许用弯曲应力推算，干网运行时最大张力约2.94kn/m。
干网的张力可用专用张力仪测定，根据我们实测结果看，干网进入导辊一端张力常大于2.94kn/m，考虑到干网老化会使干网本身强度降低，干网运行张力控制在1.96～2.94kn/m为宜。干网不吸湿，有条件者使用干网时应配备热风，这样既可提高干燥效率，又减轻了导网辊锈蚀。作为制造厂家要重点保障导辊轴头强度，并采用先进的筒体表面处理技术，以提高导辊的使用寿命。