双辽进口轴承30322u 圆锥滚子轴承保养轴承 双辽进口轴承30322u 圆锥滚子轴承保养轴承
  由于8号轴承振动中出现半频分量，说明8号轴承存在油膜涡动现象。从检修记录中发现，大修中8号轴瓦顶隙调整为280um(后检查中实测为300um)，而轴颈直径为d120 mm，远远超过一般圆筒瓦顶隙比为1．2‰～1．4‰的要求。2004年10月初，利用机组调停机会重新调整轴瓦间隙至标准值。检修后开机在工作转速时半频振动分量消失，但7号、8号轴承座水平振动仍较大。随后对励磁机转子实施动平衡，加重后在空载工作转速下7号、8号轴承座振动明显下降，8号轴承座水平振动降至30um左右，8号轴承座垂直振动和7号轴承座垂直、水平振动降至10um以内，7号、8号轴承轴向振动分别约为20um和30um。机组带负荷运行后，7号、8号轴承座振动有所增大，尤其是轴向振动。额定负荷时7号、8号轴承轴向振动分别达到40um和80um左右，水平振动分别达到25um和50um左右。由于带负荷运行中8号轴承座轴向振动和水平振动仍大，且振动变化中基频分量基本不变。振动增加的都是二倍频分量，故认为发电机／励磁机联轴器对轮中心可能存在严重不对中。根据大修后的安装记录，励磁机侧对轮中心比发电机侧低130um，而正常情况下，励磁机侧对轮中心应比发电机侧高。分析该不对中可能是轴向振动呈现明显二倍频分量的原因之一，也是引起轴瓦偶尔呈现不稳定低频振动的原因(轴承轻载)。此外，带负荷后7号、8号轴承座轴向振动的二倍频分量显著增大，因此不排除励磁机磁力中心线不对称的可能性，磁力中心线的偏差引起二倍频电磁激振力的增加也会增大二倍频振动。
二、轴电流的危害
  (7)当轴向振动与转子二阶质量不平衡有关时，则对转子进行高质量的动平衡，无论对转子轴振动还是轴向振动都能得到改善。
  由于振动均以基频分量为主，振动性质为普通强迫振动。轴向振动大，且其与有功负荷、无功负荷基本无关，可以排除电磁力不平衡方面的因素。经验表明，该型机组设计中不存在轴向结构刚度不足缺陷，且发电机转子、低压转子没有发生弯轴现象，故引发轴向振动的原因应是由于轴承底座特别是发电机5号轴承座与基础台板结合不良引起轴承座轴向动刚度偏弱，至于2号、3号轴承绝对轴振动偏大则直接与低压转子存在一定质量不平衡有关。
1、对于尺寸大、载荷大、振动大、转速或者工作温度高等情况下，应使轴承和州的配合紧一些！
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二、轴向振动的控制和
当出现轴向振动时，首先需要根据振动现象和现场经验识别引起振动的主要原因，然后进行相应的检修处理，彻底振源。
(1)如果发电机和励磁机轴承的轴向振动与电磁力有关，即只是在发电机加励磁情况下才出现，当发电机解列后轴向振动也会立刻减小或消失，则轴向振动是由电磁力不平衡引起的。对此，调整发电机或励磁机的磁力中心，可以电磁力的不平衡。
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  由于8号轴承振动中出现半频分量，说明8号轴承存在油膜涡动现象。从检修记录中发现，大修中8号轴瓦顶隙调整为280um(后检查中实测为300um)，而轴颈直径为d120 mm，远远超过一般圆筒瓦顶隙比为1．2‰～1．4‰的要求。2004年10月初，利用机组调停机会重新调整轴瓦间隙至标准值。检修后开机在工作转速时半频振动分量消失，但7号、8号轴承座水平振动仍较大。随后对励磁机转子实施动平衡，加重后在空载工作转速下7号、8号轴承座振动明显下降，8号轴承座水平振动降至30um左右，8号轴承座垂直振动和7号轴承座垂直、水平振动降至10um以内，7号、8号轴承轴向振动分别约为20um和30um。机组带负荷运行后，7号、8号轴承座振动有所增大，尤其是轴向振动。额定负荷时7号、8号轴承轴向振动分别达到40um和80um左右，水平振动分别达到25um和50um左右。由于带负荷运行中8号轴承座轴向振动和水平振动仍大，且振动变化中基频分量基本不变。振动增加的都是二倍频分量，故认为发电机／励磁机联轴器对轮中心可能存在严重不对中。根据大修后的安装记录，励磁机侧对轮中心比发电机侧低130um，而正常情况下，励磁机侧对轮中心应比发电机侧高。分析该不对中可能是轴向振动呈现明显二倍频分量的原因之一，也是引起轴瓦偶尔呈现不稳定低频振动的原因(轴承轻载)。此外，带负荷后7号、8号轴承座轴向振动的二倍频分量显著增大，因此不排除励磁机磁力中心线不对称的可能性，磁力中心线的偏差引起二倍频电磁激振力的增加也会增大二倍频振动。
测量前应将轴上原有的接地保护电刷提起，然后按图4a所示，把发电机两侧轴与轴承用铜刷短路。用电压表测轴电压u 1 （测量的连接线与转轴必须用专用电刷，且电刷上应具有300 mm以上的绝缘手柄）。然后仅将非出轴端（励磁机侧）轴承与轴短接，如图4b所示，测非出轴端对地的轴电压u 2 （非出轴端一般为绝缘轴承）。比较u 1和u 2 ，可知轴承绝缘状况，一般u 2 =u 1 时，表示绝缘状况良好；u 1 >1.1u 2 时，表示绝缘情况不良，需要处理；当u 2 >u 1 时，表示测量错误。
  (6)通过轴向振动的变转速试验或激振试验证明确实有50 hz和100 hz左右的固有频率时，则判断支承系统存在轴向共振。和控制此共振可采用两种手段：1)对共振部件进行调频处理，如对支承系统加固、改善轴承稳固性及某些设备缺陷等；2)减小共振源的激振力，如对于50hz轴向共振提高转子动平衡精度，对100 hz轴向共振则电磁力不平衡以及改善转子对中状态等。
  机组检修后于2005年8月10日起动，定速3 000r／min后，3号～5号轴承座轴向振动比检修前明显降低，不超过40um，但2号、3号轴承绝对轴振动仍然偏大，分别为91um和116um，3号轴承座垂直振动为62 um。由此可见，检修后机组主要是轴振动问题，说明低压转子存在一定的质量不平衡。随后在低压转子实施动平衡后，2号、3号轴承绝对轴振动降至为56um和64 um，3号轴承座垂直振动降低到26um。此外，动平衡后3号～5号轴承座轴向振动也进一步降低至30 um以内，其中5号轴承座轴向振动降至20um。
(2)当确定轴向振动与转子的弯曲(热弯曲)有关，且弯曲量较大时．则需要进行直轴处理或查找转子发生热弯曲的原因予以。如弯曲量不大，可尝试采用动平衡方法使转子挠曲减小，降低轴振动和轴向振动。
(3)要避免轴承座局部不稳固引起的轴向振动，可采取下列方法：1)对松动的螺栓进行紧固，各连接螺栓紧力保持均匀；2)确保轴承座与基础台板间接触良好，
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  本例励磁机的振动是由转子质量不平衡、联轴器不对中、轴承几何尺寸调整不当、磁力中心线不对称等综合原因引起的。通过现场励磁机转子动平衡和发电机／励磁机联轴器对轮重新找中、轴瓦顶隙及励磁机定子位置调整后，7号、8号轴承座垂直、水平和轴向振动均达到合格水平。
五、结论
  (4)对于汽轮机膨胀死点的轴承座或可滑动的轴承座，可采用下列方法控制轴向振动：1)修刮轴承座与基础台板的滑动面；2)充油台板定期加油，保证其润滑良好．以减小汽缸膨胀移动时的摩擦阻力；3)管道对汽缸的反作用力，保证汽缸接口处的管道应力在允许范围；4)换用刚度大的轴承座。
必要时修刮和研磨基础台板，使其与轴承座底座接触紧密、均匀(不少于75％接触面积)；3)垫铁松动时应将其挖出，重新修配、打紧并点焊，再进行局部二次灌浆，必要时取出基础台板重新安装；4)轴承座与基础台板接触面的垫子，安装时仔细研刮，清理干净，厚薄均匀，并铺满轴承座外边缘，超过3层时应更换厚垫子；5)对于支承结构问题造成轴向动刚度薄弱的情形，采取加强轴向刚度的措施。
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  本例励磁机的振动是由转子质量不平衡、联轴器不对中、轴承几何尺寸调整不当、磁力中心线不对称等综合原因引起的。通过现场励磁机转子动平衡和发电机／励磁机联轴器对轮重新找中、轴瓦顶隙及励磁机定子位置调整后，7号、8号轴承座垂直、水平和轴向振动均达到合格水平。
二、安装时要认真仔细，不允许强力冲压，不可以直接敲击轴承，不允许通过滚动体传递压力。
  (4)对于汽轮机膨胀死点的轴承座或可滑动的轴承座，可采用下列方法控制轴向振动：1)修刮轴承座与基础台板的滑动面；2)充油台板定期加油，保证其润滑良好．以减小汽缸膨胀移动时的摩擦阻力；3)管道对汽缸的反作用力，保证汽缸接口处的管道应力在允许范围；4)换用刚度大的轴承座。