钢化玻璃绝缘子http://www.mingfadianci.com.cn
)复合绝缘子外绝缘硅橡胶所用原料结构质量差别、合成硅橡胶工艺简化程度、硅橡胶中硅氧烷分子大小及分布不同，都将涉及硅橡胶耐老化性能。①采取定形生产工艺，利用进口高纯度d4来生产硅橡胶，硅橡胶各种性能必然稳定。②由头的硅氧烷分子构成的硅橡胶，有明显的耐老化陛能=③由分布状态较窄的大分子量硅氧烷分子构成的硅橡胶有良好耐老化性能。(2)外绝缘补强剂气相白发黑微粒表面的，应严格控制在低程度否则其表面偏酸过大长期诱导硅氧烷分子出现异裂断链降解，)外绝缘只有采取适当加工设备和确定相应塑炼工艺参数，才能使外绝缘塑炼性能达到满意被果，①采用密炼机对外绝缘进符机械塑炼，明显降低机械靼炼所出现高聚物分子氧化降解，②确定适当机械塑炼温度，可以避免高聚物分子受力变形来不及松弛和移动而断链降解。③塑炼外绝缘必须存放一段时问，才能够消除机械塑炼引外绝缘内高聚物分子结构内应力，使其内部结构应力达到平衡，也有利于外绝缘整体机械性能。
钢化玻璃绝缘子
复合绝缘子具有防污性能好、体积小、质量轻、机械强度高、免检零、少维护、运输方便等优越性，这些优点已经得到了普遍的认可。然而，在电网实际运行中，复合绝缘子也会遇到很多问题，如机械性能较差导致芯棒脆端、不明原因闪络、耐雷水平低、硅橡胶材料老化等。近年来，加拿大cic.ele、瑞典stri和我国的重庆大学在对复合绝缘予进行覆冰试验时还发现，不仅覆冰使伞裙变形、局部电弧烧伤、憎水性局部丧失难以恢复，而且在同等覆冰条件下，复合绝缘子闪络（耐受）电压比同电压等级的瓷和玻璃绝缘子串低很多。造成这一问题酌主要原因是，复合绝缘子在覆冰的情况下，■于伞间距离较小、伞径较小，冰棱很容易桥接部分伞裙，缩短爬电距离，使得大部分电压由复合绝缘予高压端附近处冰棱与伞裙间的空气间隙承担，并使得这些空气问i常场强迅速增大，加拿大cicele和我国重庆大学在复合绝缘子和传统的瓷绝缘子串的电场仿真中发现，在同等覆冰条件下，复合绝缘子沿面大场强比瓷绝缘子串沿面大场强平均高出约5kv/cm，高出约lokv几mi。这样高的场强使得沿空气间隙产生局部电弧，又加上耐（表面由融冰产生的水膜电导率高达100一iooop,s/cm，使得局部电弧极易贯穿绝缘于而形成闪络术目前，覆冰情况下复合绝缘子电气性能急剧下降这一问题已经引起了国内 5研工作者的广泛重视。
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玻璃绝缘子始点常常是从空气间隙开始的：(3)湿冰情况和干冰情况绝缘子的电场分布不同，湿冰情况下空气间隙所承担的电压约为绝缘于所受电压的90%以上，而干冰时这一数据约为70%，局部放电现象很容易在此空气间隙上产生，继而融化冰层，ii ~lb接证明了覆冰很难全部桥接线路绝缘子的全部伞裙。结论(3)的cw出是在建模时仅考虑泄漏电流从融冰后形成的水膜流过的条件下得到的(见图3_2)，因而对于干冰状态下的覆冰绝缘子电场计算属于静电场的求解范畴；而对于湿冰状态下的覆冰绝缘子沿面电场计算则属于阻容场的求解，水膜的电导率远高于剩余泄漏距离上其他介质的电导率，因此几乎所有外加电压都被空气间隙所承受。在建立上述模型的基础上．cjcele的研究者还对覆冰支柱绝缘子建立丁有限元模型以及利用kelv，n变换处理绝缘子电场开域问题的改进有限元模型’这些模型对于覆冰绝缘子电场问题的求解有的指导意义。但是，这些模型不仅在建模上还有需要改进提高的地方，如未考虑电弧出现时电场分布的改变、水膜的电导率和覆冰量对陶瓷绝缘子电场分布的影响；而且，由于此模型仅是支柱绝缘子的模型，在覆冰悬式绝缘子串致复合绝缘子的沿面电场计算中仍然不能简单地夏制利用，阔3—1覆冰绝缘子的电场计算模型.
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