组件性能参数表
mtx-640
mtx-408
规
格
组件尺寸
160×1820mm
90×1150
过滤形式
外压式
外压式
膜材质
pvdf（聚偏氟乙烯）
pvdf（聚偏氟乙烯）
中空纤维内外径
0.6/1.2mm
0.6/1.2mm
外壳材料
upvc
upvc
膜表面积
40㎡
8㎡
使  用
条  件
标准设计通量(20℃, 0.1mpa)
1500～3000l/h
300～600
最大进水压力
0.2mpa
0.2mpa
最大跨膜压差
0.15mpa
0.15mpa
使用温度范围
5～45℃
5～45℃
酸碱度范围
ph2～10
ph2～10
运行方式
全流/错流
全流/错流
性
       能
纯水通量(25℃  0.1mpa)
6500～8000l/h
1500～2200l/h
产水浊度
≤0.2ntu
≤0.2ntu
悬浮物(ss)
≤1mg/l
≤1mg/l
大肠杆菌群
未检出
未检出
1.公司生产的柱式膜组件根据水流分布、防断丝、抗污染、反洗效率及多年的实际使用经验等各方面的要求，进行了独特的膜组件结构设计。其主要特点如下：
● 增强型聚偏氟乙烯中空纤维膜性能优越
我公司生产的柱式膜组件采用的增强型聚偏氟乙烯中空纤维膜性能优越，具有超高强度、超大通量、截留性能好、清洗通量恢复好、抗污染性能好和抗氧化性好等特点。
● 外压式结构，清洗更简便、
我公司生产的柱式膜组件采用不易堵塞的外压式结构，具有更好的水流分布、更大的过滤面积、更高的截污量，使膜组件清洗更简便、。
● 全量过滤，能耗低、运行成本低
我公司生产的柱式膜组件采用全量过滤模式为主，与错流过滤相比，操作压力低、能耗低，因而运行成本更低。但膜组件也可以很方便地转换为错流过滤的模式，这样能处理水质较差的原水，因此具体的操作模式应根据原水水质来确定。
● 恒流方式，操作简单
我公司生产的柱式膜组件常以恒流方式运行，透膜压差将随运行时间逐渐增加，此时通过定期的反洗、气洗和化学清洗等手段来恢复通量。而在反洗水中加入杀菌剂则能有效地控制膜组件内微生物繁殖，更地除去膜表面的污染物。
2.mbr技术的国内外发展
2.1国外发展研究现状
1969年，美国的smith**报道了美国dorr—oliver公司把活性污泥法和超滤工艺结合处理城市污水的方法。1970年，美国的dorr—oliver公司和日本的sankengineering有限责任公司达成协议，使得该工艺进入日本市场。目前在**范围内，实际应用的mbr系统已经超过500套，同时许多工程在计划或者建设中。mbr在日本的商业应用发展的很快，**上约有66％的工程在日本，其余的mbr工程主要在北美和欧洲。
2.2国内发展研究现状
我国对膜生物反应器污水处理技术的研究较晚，但发展迅速，近年来，mbr工艺已有实际应用实例，并保持着良好的发展势头。2002年，膜生物反应器的研发又被列为“863”重大科技项目，推进膜生物反应器在污水处理及回用中的应用。刘锐等在研究膜生物反应器与传统活性污泥工艺进行比较后发现，在运行条件一致的情况下，膜生物反应器有更强的去除能力。陈卫文等研究膜生物反应器对各分子质量区间内有机物的去除规律发现，物理截留作用可完全截留粒径>0．22?m的有机物，而活性污泥的降解作用以及膜表面滤饼层和凝胶层的共同作用可去除大部分0．22?m以下的有机物。张西旺等在研究一体式膜生物反应器处理高氨氮小区生活污水的中试实验中发现，通过增设泥水回流和缺氧区可将氨氮去除率从60％提高到95％以上。周建仁等在研究膜生物反应器处理高浓度．生活污水的实验中发现，在进水cod为1250—13500mg／l时，去除率可高达94．1％一-95．6％，bod5的去除率可达
3.mbr工艺与传统污水处理工艺的比较
在传统的污水生物处理技术，泥水分离是在二沉池中靠重力作用完成的，其分离效率依赖于活性污泥的沉降性能，沉降性越好，泥水分离效率越高。而污泥的沉降性取决于曝气池的运行状况，改善污泥沉降性必须严格控制曝气池的操作条件，这限制了该方法的适用范围。由于二沉池固液分离的要求，曝气池的污泥不能维持较高浓度，一般在1.5～3.5g/l左右，从而限制了生化反应速率。水力停留时间（hrt）与污泥龄（srt）相互依赖，提高容积负荷与降低污泥负荷往往形成矛盾。系统在运行过程中还产生了大量的剩余污泥，其处置费用占污水处理厂运行费用的25%～40%。传统活性污泥处理系统还容易出现污泥膨胀现象，出水中含有悬浮固体，出水水质恶化。
4.   工艺技术路线
废水首先经过细筛网隔除废水中的悬浮物和杂物后流入调节池，均衡水质水量，然后用泵打入沉淀池进行固液分离，上清液流入mbr处理池，mbr处理池设计为a/o处理系统：在前段，进水与后段的回流水充分混和进行生物反硝化脱氮，在后段进行生物降解和硝化，同时加碱补充氨氮硝化所消耗的碱度，处理后水直接排放。工艺流程见图。
阶段ii：调试至第23天进行**次取样，出水codcr小于100 mg/l，但进出mbr池的nh3-n浓度相同，出水ph高于进水，且有大量的泡沫产生。结果表明微生物经22 d驯化后，繁殖速率较高的异养菌增殖迅速，世代时间较长的硝化菌尚未形成优势菌种。由于氨氮浓度高，废水呈碱性而产生大量泡沫。
阶段iii：第46天取样时，发现codcr又出现回升趋势（约300 mg/l），而nh3-n浓度明显下降，出水ph低于进水；在接下来近40 d的调试期间，出水的codcr稳定在250 mg/l左右，nh3-n稳定在50 mg/l左右，ph小于6。产生该现象的主要原因可从硝化过程机理分析得到解
由反应（1）可知，废水中1 mol nh4 在溶解氧和亚菌的作用下，即可产生2molh 和1mol的no2—。当调试进入阶段iii时，废水中的nh3-n浓度下降，ph降低，说明硝化过程反应（1）已开始进行，即废水中的亚肖酸菌和肖酸菌开始生成。由于肖酸菌的产率约为亚肖酸菌的1/2至1/3[1]，加上在酸性环境下（ph=6.0～7.2），反应（1）的反应速度大于反应（2），从而使硝化过程中的串级反应（2）的反应速度较小，废水中h 浓度和no2—浓度累积。因此，废水在进入调式阶段iii时，废水中的ph始终较小，出水中的no2—浓度较高。这与第77天的mbr出水中no2—高达123mg/l的分析结果十分吻合。
同时，由于出水ph较低，反应（1）得到抑制，使出水nh3-n基本保持在50 mg/l左右。众所都知，no2—属还原性物质，理论上1 mg/lno2--n将产生1.141mg/lcodcr[1]，为证实no2—对出水codcr的贡献，在实验室采用测定bod5预处理的方法将no2—影响消除，测得codcr r稳定在250mg/l左右主要是由no2—累积引起。实验室利用该养猪场的污泥和出水进行小试，发现如果控制ph> 7.5，则出水nh3-n 2—浓度不变。这也说明阶段iii的肖酸菌浓度由于受废水中酸环境和肖酸菌生成速率的制约，尚未达到需要浓度。因此，在进入阶段iii时，废水的ph始终小于6，出水的codcr稳定在250 mg/l。
为了提高环境ph，促进硝化反应，在调试进入第79天时，向废水中投加naoh，但实际投加量远大于理论加碱量（理论加碱量=硝化所需碱度 — 进水碱度）。这于mbr池较大和nh4 的缓冲作用有关。所以加碱量逐日提高（350～550 g/t废水），至第87天出水ph才有明显上升趋势。
在阶段iii的初期，泡沫仍较多，池内活性污泥随泡沫溢出。当进入第50天时，开始投加消泡剂（约1.5～2.0 g/l），污泥浓度开始增加，废水中泡沫大大减少。
阶段iv：该阶段持续时间约10 d，主要特征是ph保持在7以上，nh3-n r虽有明显下降，但仍稍为超标。这也从一个侧面说明，对高氨氮、高codcr污染物废水处理系统，处理系统的自动化程度将直接对出水产生重大影响。
阶段v：调试开进入第100天，加药系统、自动控制和反馈系统完全正常，mbr出水全部达到db 31/199－1997一级标准。此时，硝化系统已完善，加碱量逐日减少（230～140 g/t废水），泡沫产生大量减少，系统不需添加消泡剂。
【柱式膜组件的性能参数】
1、膜材质:增强型聚偏氟乙烯（co-pvdf）；2、膜截留孔径：0.1 μm；3、膜内径：0.8mm；4、膜外径：1.8 mm；5、膜通量：50-80lmh；6、出水浊度:1.超滤膜的应用领域
● 净水及纯水预处理
自来水、地下水、地表水（山泉水、水库水）等的除菌除浊净化；反渗透、纳滤等设备的预处理。
● 生物制药及食品饮料分离与浓缩
植物提取液、抗生素、蛋白质、氨基酸、酶制剂、牛奶、豆浆、黄酒、酱油、醋等的分离与浓缩。
● 特殊液体的回收与浓缩
电泳漆、电镀废水、废碱液、废酸液、废溶剂等的回收与浓缩。

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